Израчунавање и израда фурнира из профила цеви

Примјеном профилне цијеви за монтажу стубова, можете креирати структуре дизајниране за велика оптерећења. Лака метална конструкција погодна је за постављање конструкција, распоређивање рамова за димњаке, уградњу носача за кров и кровове. Тип и димензије фарме се одређују у зависности од специфичне употребе, било да се ради о домаћинству или индустријском сектору. Важно је правилно израчунати носач од обликоване цијеви, у супротном дизајн не може издржати радна оптерећења.

Надстрешница од лучних обруча

Врсте фарме

Метални труссеви из цевовода су радно интензивни у инсталацији, али су економичнији и лакши од структура од чврстих греда. Обликана цев, која је израђена од врућег или хладног рада, има пресек у облику правоугаоника, квадратног, полиедра, овалног, полу овалног или равно овалног облика. Најпогодније је монтирати трзисте са квадратних цеви.

Структура је метална конструкција, која укључује горњи и доњи појас, као и мрежу између њих. Елементи решетке укључују:

  • рацк - који се налази окомито према оси;
  • браце (струт) - под углом према оси;
  • Спренгел (помоцни носач).
Структурни елементи металног носача

Фарме су првенствено дизајниране да обухватају простирке. Због ребара, они се не деформишу чак и када користе дугачке структуре на структурама са великим распоном.

Производња металних трзаћа врши се на копну или под условима производње. Елементи обликованих цеви се обично причвршћују заједно помоћу машине за заваривање или заковице, мараме, могу се користити упарени материјали. За причвршћивање оквира надстрешнице, визира, кров главних зграда, готових марака подигнути и причвршћивати на горњи део према ознакама.

За преклапање распона се користе различите верзије металних метала. Дизајн може бити:

Триангуларне конструкције од обликованих цеви користе се као шкаре, укључујући монтажу једноставног једра са једним косом. Металне конструкције у облику лукова су популарне због естетског изгледа. Међутим, закривљене структуре захтевају најтачније калкулације, јер оптерећење профила треба равномерно распоређивати.

Трокутасти носач за једнострану конструкцију

Дизајн карактеристике

Избор дизајна трза за надстрешнице из профилне цијеви, надстрешница и кровних система под кровом зависи од оперативних оптерећења дизајна. Према броју појасева се разликују:

  • подлоге које компоненте чине једну равнину;
  • суспендоване конструкције, које укључују горњи и доњи појас.

У изградњи можете користити фарме различитих контура:

  • са паралелним појасом (најједноставније и најекономичније опције, састављене од идентичних елемената);
  • једнострано троугласта (свака јединица за подршку карактерише повећана чврстоћа, због чега дизајн може издржати тешка вањска оптерећења, мала потрошња материјала у фармама);
  • полигонална (издржати оптерећење тешког пода, али је тешко инсталирати);
  • трапезоидан (сличан по карактеристикама полигоналних труссес, али ова опција је једноставнија у грађевинарству);
  • двуххскатние трокутасти (који се користе за уређај крова са стрмим падинама, одликује се високом потрошњом материјала, уз уградњу пуно отпада);
  • сегмент (погодан за зграде са прозирним поликарбонатним кровом, инсталација је компликована због потребе да се арцуатним елементима идеална геометрија ради равномерне расподеле терета).
Известај о пољопривредном појасу

У складу са нагибом угла, типични трзаци су подељени у следеће типове:

  1. Угао од 22 до 30 степени. Метална конструкција са профилне цеви за шупу или другу кровну конструкцију има однос висине до дужине од 1: 5.
    • за пролазе мале и средње дужине најчешће користе триангуларне цијеви цијеви мале секције - истовремено су лагани и тешки;
    • са распоном дужине преко 14 метара, користе се кочнице, монтиране од врха до дна, а дугачак дужина дужине 150-250 цм је причвршћен дуж горњег појаса како би се добила конструкција са два појаса са парним бројем панела;
    • за пролазе дужине од 20 метара, како би се искључио одклон труља, неопходна је уградња подструјне конструкције повезане са подупирачима.
  2. Такође треба размотрити фарму Полонсо, која је направљена у облику два троугласта система повезана кроз пуфф. Ово омогућава да се не монтирају дугачке траке на средњим панелима, због чега се укупна тежина конструкције значајно смањује. Полонсо Рафтерс
  3. Угао од 15 до 22 степени. Висина и дужина типичне трусс су повезане као 1: 7. Дизајн се користи за преклапање дужине до 20 метара. Када повећавају висину конструкције у односу на назначене пропорције, правила захтевају да се доњи појас прекине.
  4. Угао мање од 15 степени. Боље је да се оквир који се користи за кров зграде или за зграде састоји се од трапезних металних структура. Металне заварене фрезе ове форме имају кратке носаче, због чега се дизајн отпорни на хабање. Металне конструкције од цеви намењене једним косим крововима са нагибом од 6 до 10 степени треба да буду асиметричне. Да би се утврдила њихова висина, дужина распона је подељена на 7, 8 или 9, у зависности од карактеристика пројекта.

Основе израчунавања

Пре израчунавања фарме, потребно је одабрати одговарајућу конфигурацију крова, узимајући у обзир димензије конструкције, оптимални број и угао нагиба рампи. Такође треба одредити која је контура појаса погодна за одабрану опцију крова - то узима у обзир сва оперативна оптерећења на крову, укључујући падавине, оптерећење ветрова, тежину људи који обављају рад на уређењу и одржавању крошње од профила цеви или крова, уградњу и поправку опреме на крову.

Да би се извршио израчунавање трусса са профилне цеви, неопходно је одредити дужину и висину металне конструкције. Дужина одговара растојању да се структура преклапа, а висина зависи од пројектованог угла нагиба нагиба и изабраног контура металне конструкције.

Израчунавање крошње на крају се своди на одређивање оптималних празнина између чворова трула. Да би се то урадило, потребно је израчунати оптерећење на металном делу, како би извршио прорачун формиране цеви.

Неправилно дизајнирани кровни рамови представљају пријетњу животу и здрављу људи, јер танке или недовољно круте металне структуре не могу издржати напетост и колапс. Због тога се препоручује да се обрачун металне конструкције повери стручњацима који су упознати са специјализованим програмима.

Ако одлучите сами да изводите рачуне, морате користити референтне податке, укључујући отпор цеви за савијање, да пратите грађевински код. Тешко је правилно израчунати структуру без одговарајућег знања, па се препоручује да се нађе пример израчунавања типичне фарме жељене конфигурације и замјене неопходних вриједности у формули.

У фази пројектовања, цртање трусс је израђено од обликоване цеви. Припремљени цртежи са назнаком величине свих елемената ће поједноставити и убрзати производњу металних конструкција.

Цртеж димензија

Израчунамо фарму цеви челика

Размотрите како исправно израчунати металну конструкцију како бисте довршили оквир крова или надстрешницу са профила цеви. Припрема пројекта укључује неколико корака:

  1. Одређује се величина распона зграде која треба блокирати, одабире се облик крова и оптимални угао нагиба нагиба (или рампи).
  2. Одговарајуће контуре металних конструктивних појасева су одабране, узимајући у обзир сврху зграде, облик и величину крова, угао нагиба и очекивана оптерећења.
  3. Након израчунавања приближних димензија трусса, неопходно је утврдити да ли је могуће производити металне конструкције у фабричким условима и испоручити их објекту друмским транспортом, или ће се фурниране заварити са профилне цијеви директно на градилишту због велике дужине и висине конструкција.
  4. Затим морате израчунати димензије плоча, на основу индикатора оптерећења током рада крова - константне и периодичне.
  5. Да би се утврдила оптимална висина структуре у средини распона (Х), користите следеће формуле, где је Л дужине трусс:
    • за паралелне, полигоналне и трапезне траке: Х = 1/8 × Л, док нагиб горњег појаса треба бити приближно 1/8 × Л или 1/12 × Л;
    • за троугласту металну конструкцију: Х = 1/4 × Л или Х = 1/5 × Л.
  6. Угао уградње дијагонале решетке је од 35 ° до 50 °, препоручена вредност је 45 °.
  7. У следећем кораку одредите растојање између чворова (обично одговара ширини панела). Ако је дужина распона већа од 36 метара, потребно је израчунавање конструкционог лифта - обрнути преокрет савијања који утиче на структуру метала под оптерећењем.
  8. На основу мјерења и калкулација припрема се схема према којој ће се произвођачи израђивати из профилне цијеви.
Израда конструкције са профилне цијеви Да бисте осигурали неопходну тачност прорачуна, користите грађевински калкулатор - погодан посебан програм. Тако можете упоређивати сопствене и програмске прорачуне како бисте спријечили велике разлике у величини!

Арцхед структуре: пример израчунавања

За заваривање фарме за надстрешницу у облику лука, користећи профилну цев, неопходно је правилно дизајнирати структуру. Размотрите принципе израчуна на примеру предложене конструкције са распоном између носачких конструкција (Л) 6 метара, размака од 1.05 метара, висине трупа 1,5 метара - овакво закривљено решетко изгледа естетски угодно и може издржати висока оптерећења. Дужина доњег нивоа обруча арорда је 1,3 метра (ф), а радијус круга у доњем ходу износиће 4,1 метара (р). Угао између полупречника: а = 105,9776 °.

Шема с величином закривљене надстрешнице

За доњи појас, дужина профила (мн) израчунава се према формули:

мн је дужина профила од доњег појаса;

π је константна вредност (3.14);

Р је радијус круга;

α је угао између полупречника.

Резултат је:

мн = 3,14 × 4,1 × 106/180 = 7,58 м

Грађевински чворови налазе се у доњим дијеловима појасева са корацима од 55,1 цм - дозвољено је заокружити вриједност до 55 цм како би се поједноставила монтажа структуре, али се параметар не би требао повећати. Распоређивања између екстрема се обавезно израчунавају појединачно.

Ако је дужина распона мања од 6 метара, уместо заваривања сложених метала, можете користити једнослојни или двоструки зрак, изводити савит металног елемента под изабраним радијусом. У овом случају није потребно израчунавање оборених шрафова, али важно је изабрати одговарајући пресек материјала тако да дизајн може издржати оптерећење.

Профилна цев за монтажу фурнира: захтјеви за израчунавање

Да би се обезбедило да готових подних конструкција, првенствено великих димензија, издржавају испитивање чврстоће током цијелог радног века, ваљање цијеви за производњу фурнира одабире се на основу:

  • СНиП 07-85 (интеракција оптерећења снијега и тежине конструктивних елемената);
  • СНиП П-23-81 (на принципима рада са челичним профилисаним цевима);
  • ГОСТ 30245 (усаглашеност са пресеком профила цеви и дебљине зида).

Подаци из ових извора омогућавају вам да се упознате са врстама цијеви у облику и изаберете најбољу опцију, узимајући у обзир конфигурацију пресека и дебљине зида елемената, дизајнерске карактеристике трусс-а.

Надстрешница за аутомобил из производње цеви

Препоручује се да се производи од висококвалитетних цевних ролета, а за лучне конструкције препоручује се одабир легираног челика. Да би метал био отпоран на корозију, легура мора укључивати велики проценат угљеника. Челичне конструкције од легираног челика не захтевају додатну заштитну боју.

Корисни савети за инсталацију

Знајући како направити решетку за решетке, можете поставити поуздан оквир под прозирним надстрешницом или кровом. Важно је узети у обзир низ нијанси.

  • Најјаче структуре се монтирају из металног профила са попречним пресеком у облику квадрата или правоугаоника због присуства две учвршћиваче.
  • Главне компоненте челичне конструкције су причвршћене једна другој помоћу двоструких углова и тачака.
  • При спајању делова рама у горњи појас, потребно је користити углове од жљебљења, а истовремено би требало спојити на мању страну.
  • Пар делова доњег појаса фиксиран је постављањем једнакосталних углова.
  • Дуга која се спаја главним деловима металне конструкције велике дужине, наноси надземне плоче.

Важно је знати како заварити траку од обликоване цијеви, ако се метална конструкција монтира директно на градилиште. Ако нема вештине заваривања, препоручује се да позовете заваривача са професионалном опремом.

Елементи за заваривање фарме

Сталци од металних конструкција постављени под правим углом, причвршћени - нагнути на 45 °. У првој фази сечемо елементе из профила цеви у складу са димензијама које су наведене на цртежу. Саставимо главну структуру на тлу, проверавамо његову геометрију. Затим кувати склопљени рам, користећи углове и надземне плоче где су они потребни.

Обавезно проверите снагу сваког заваривања. Снага и поузданост заварених металних конструкција, њихова носивост зависи од њиховог квалитета и тачности локације елемената. Спремна газдинства се подижу и причвршћују за упртач, посматрајући степен инсталације према пројекту.

Како израчунати фурниране за шупе: правила за цртање и монтажу

Надстрешнице спадају у категорију најсложенијих структура које се граде на земљи или летњој викендици. Користе се за разне намене: као паркинг, складишни простор и многе друге опције.


Структурно, крошња је изузетно једноставна. То је

  • оквир, чији главни елемент су трзаци за шупе, одговорни за стабилност и трајност конструкције;
  • покривеност. Израђен је од шкриљевца, поликарбоната, стакла или професионалног листа;
  • додатни елементи. Као правило, то су елементи декорације који се налазе унутар зграде.

Дизајн је прилично једноставан, и поред тога, он тежи мало, тако да се може одмах саставити са рукама на месту.

Међутим, да бисте добили практичну надстрешницу, прво морате осигурати његову издржљивост и дуг живот. Да бисте то урадили, требали бисте знати како израчунати фарму за шупу, направити сами и кувати или купити готове.

Металне решетке за шупе ↑

Овај дизајн састоји се од два појасева. Горњи појас и доњи део повезани су кроз кочнице и вертикалне постоље. У стању је да издржи значајна оптерећења. Један такав производ, тежак између 50-100 кг, може замијенити греде од метала три пута веће у тежини. Са исправном прорачуном, метална мрежа, за разлику од греда, канала или дрвене траке, не деформира и не савија под утјецајем терета.

Метални оквир у исто време доживљава неколико оптерећења, тако да је толико важно знати како израчунати метални носач како би прецизно пронашли равнотежу. Само на тај начин структура може да издржи чак и веома велике утицаје.

Како одабрати материјал и правилно их кувати ↑

Стварање и самоинсталација шупака могуће је с малим димензијама објекта. У зависности од конфигурације појаса, шарке за шупе могу се направити од профила или челичних углова. За релативно мале структуре, препоручљиво је одабрати профилне цијеви.

Ово решење има неколико предности:

  • Носивост профилне цијеви је директно повезана са његовом дебљином. Најчешће се користи материјал са квадратом од 30-50к30-50 мм у попречном пресеку за склапање оквира, а цијеви мањих секција ће бити погодне за мање структуре.
  • Металне цеви карактеришу високе чврстоће и истовремено теже много мање од једног комада метала.
  • Цијеви су савијени - квалитет потребан за креирање закривљених структура, на примјер, закривљене или куполе.
  • Цена фарме за надстрешнице је релативно мала, тако да им неће бити тешко купити.
  • На таквом металном раму, можете лако и једноставно положити готово све сандуце и кров.

Методе везивања профила ↑

Како могу заварити царпорт

Међу главним предностима профила цеви треба имати у виду нефункционалну везу. Захваљујући овој технологији, трака за пролазе до 30 метара је структурно једноставна и кошта релативно јефтино. Ако је горњи појас довољно јак, онда се кровни материјал може директно држати на њему.

Безлични заварени спој има низ предности:

  • значајно смањена тежина производа. За поређење, примећемо да закривљене структуре тежине 20%, а сидрено - 25% више.
  • смањује трошкове рада и трошкове производње.
  • трошак заваривања је мали. Штавише, процес се може аутоматизовати коришћењем машина које омогућавају континуирано снабдевање заварене жице.
  • резултујући слој и дијелови који се споје су једнако јаки.

Од минуса треба узети у обзир потребу за искуством у заваривању.

Болтинг

Причврсна веза профилних цеви није толико ретка. Углавном се користи за сложене дизајне.

Главне предности овог типа једињења су:

  • Једноставно монтирање;
  • Нема потребе за додатном опремом;
  • Могуће демонтажу.
  • Тежина производа се повећава.
  • Потребно је додатно причвршћивање.
  • Причврсле везе мање су снажне и поуздане, него заварене.

Како израчунати метални носач за надстрешницу са профилне цеви ↑

Структуре које треба изградити морају бити довољно круте и издржљиве да издрже различита оптерећења, па је пре него што их уградите потребно је израчунати одводну цијев са профилне цијеви за шупу и направити цртеж.

При израчунавању, по правилу, прибегавају се помоћу специјализованих програма узимајући у обзир захтеве СНП-а ("Оптерећења, утицаји", "Челичне конструкције"). Можете израчунати металну фарму на мрежи, користећи калкулатор како бисте израчунали надгробни профил метала. Ако имате одговарајуће инжењерско знање, израчунавање се може извршити лично.

Пројектовање се врши на основу следећег извора:

  • Цртеж Тип крова: појединачни или жлебови, кука или закривљени, зависи од конфигурације појасева шасије. Најједноставније решење може се сматрати једностраним труссом из профилне цеви.
  • Димензије конструкције. Што дужи инсталирани, више ће моћи да издрже оптерећење. Угао нагиба је такође важан: што је веће, лакше ће бити снег с крова. Да израчунате потребне податке о екстремним тачкама нагиба и њиховој удаљености од других.
  • Величине елемената кровног материјала. Они играју одлучујућу улогу у одређивању висине корита за крошње, рецимо, од поликарбоната. Иначе, ово је најпопуларнија покривеност за структуре изграђене на властитим сајтовима. Ћелијски поликарбонатни панели су лако савијени, тако да су погодни за закривљене премазе, на пример, закривљене. Све што је овде важно је само како правилно израчунати надградњу од поликарбоната.

Израчунавање металне ограде из профилне цеви за надстрешницу врши се у одређеном редоследу:

  • одређује величину распона која одговара референтним условима;
  • да израчунају висину конструкције, према цртежу, замењују димензије распона;
  • израдити пристрасност задатака. Сходно томе, оптимални облик кровних конструкција одређује контуре појасева.

Како направити фарму од поликарбоната ↑

Први корак у изради властитих трзалица са цевовода профила канапа јесте састављање детаљног плана, који треба да указује на тачне димензије сваког елемента. Поред тога, пожељно је припремити додатни цртеж структурно сложених делова.

Као што видите, прије него што сами направите фарму, морате бити добро припремљени. Још једном напомињемо да се приликом избора облика производа управља естетским разматрањима, потребна је конструкцијска стаза за одређивање конструктивног типа и броја саставних елемената. Приликом испитивања чврстоће металне конструкције мора се узети у обзир и подаци о атмосферским оптерећењима у региону.

Лук се сматра изузетно поједностављеном варијацијом труса. Ово је једна профилисана цев са кружним или квадратним пресеком.

Очигледно, ово није само најједноставније решење, него је јефтиније. Међутим, лукови од поликарбонатних надстрешница имају извесне недостатке. Конкретно, то се тиче њихове поузданости.

фотографије из угловог надстрешнице

Хајде да анализирамо како се оптерећење дистрибуира у свакој од ових опција. Дизајн трусса обезбеђује равну расподелу оптерећења, односно, сила која делује на подупираче ће бити усмерена, може се рећи, стриктно надоле. То значи да су стубови подупирања одлични у отпорности на притиске, тј. Могу поднијети додатни притисак снежног покривача.

Арке немају такву ригидност и нису у могућности да дистрибуирају оптерећење. Да би надокнадили овакав утицај, почели су да се раздвајају. Резултат је сила постављена на носаче на врху. Ако сматрамо да је везан за центар и усмерен је хоризонтално, онда ће и најмања грешка у израчунавању основе стубова изазвати њихову неповратну деформацију.

Пример израчунавања металне ограде из профила цеви ↑

Обрачун таквог производа укључује:

  • одређивање тачне висине (Х) и дужине (Л) металне конструкције. Ова друга вредност треба тачно да одговара дужини распона, то јест, преклапање удаљености од структуре. Што се тиче висине, то зависи од пројектованих углова и контура.

У троугластим металним конструкцијама висина је 1/5 или ¼ дужине, за друге врсте са правим појасевима, на примјер, паралелним или полигоналним, 1/8 дужине.

  • Угао решетке решетке се креће од 35 до 50 °. У просеку је 45 °.
  • Важно је одредити оптималну удаљеност од једног чвора до другог. Обично се жељени размак поклапа с ширином панела. За конструкције дужине преко 30 м, потребно је додатно израчунати висину конструкције. У процесу решавања проблема можете добити тачно оптерећење на металној конструкцији и одабрати одговарајуће параметре обликованих цеви.

Као пример, сматрамо прорачун обрта стандардне конструкције са једним нагибом 4к6 м.

Дизајн користи профил од 3 до 3 цм, чији зидови дебљине 1,2 мм.

Доњи појас производа је дужине 3,1 м, а врх 3,90 м. Вертикалне даске, направљене од истог облика цијеви, између њих су постављене. Највећи од њих има висину од 0,60 м. Остатак је исечен у падајућем редоследу. Три стуба можете ограничити, постављајући их од почетка високог нагиба.

Области који се формирају у овом случају ојачавају се инсталирањем косих џампера. Посљедњи су направљени од тањег профила. На пример, цев са попречним пресеком од 20 до 20 мм биће погодна за ту сврху. Сталци нису потребни у тренутку конвергенције. На једном производу може се ограничити на седам пртљажника.

На 6 м дужине крошње користећи пет сличних конструкција. Постављени су у 1,5 м корака, повезујући их са додатним пресеком пречника од 20 мм пречника од 20 мм са профила. Причвршћени су на горњи појас, постављени у корацима од 0,5 м. Поликарбонатне плоче су причвршћене директно на ове џампере.

Калкулација аруса ↑

Израда оборених фреза такође захтева тачне калкулације. То је због чињенице да ће оптерећење на њима бити равномерно распоређено само ако креирани арцуирани елементи имају идеалну геометрију, то јест, регуларни облик.

Да размотримо детаљније како да направимо закривљени оквир за крошњу с распоном од 6 м (Л). Удаљеност између лукова износиће 1.05 м. Са висином производа од 1,5 метра, архитектонска структура ће изгледати естетски угодно и моћи ће да издржи висока оптерећења.

Када израчунате дужину профила (мн) у доњој зони, користи се сљедећа формула дужине сектора: π • Р • α: 180, где су вриједности параметара за овај примјер на цртежу једнаке: Р = 410 цм, α ÷ 160 °.

Након замене, имамо:

3,14 • 410 • 160: 180 = 758 (цм).

Грађевинске јединице требају бити смјештене на доњем појасу на растојању од 0,55 м (заобљене) једне од друге. Положај екстрема израчунат појединачно.

У случајевима када је дужина распона мања од 6 м, заваривање сложених металних конструкција често се замењује једним или двоструким гредом, савијањем металног профила у датом полупречнику. Иако не постоји потреба за прорачуном закривљеног оквира, међутим, тачан избор профилисане цеви и даље остаје релевантан. На крају крајева, јачина завршене конструкције зависи од његовог попречног пресека.

Израчунавање обоканог труса из профила цеви на мрежи ↑

Како израчунати дужину лука за надстрешницу под поликарбонатом ↑

Дужина лучне лукове може се одредити помоћу Хуигенсове формуле. Средина је означена на лучу, означавајући је то тачком М која се налази на правцу СМ, која се води до акорда АБ кроз средишњу тачку Ц. Тада је потребно мерити акорде АБ и АМ.

Дужина лука одређена је формулом Хуигенс: п = 2л к 1/3 к (2л - Л), гдје је л акорд АМ, Л је акорд АБ)

Релативна грешка формуле је 0,5% ако лук АБ садржи 60 степени, а када се угао мјере смањи, грешка се значајно смањује. За лук 45 степени. то је само 0,02%.

Израчунавање закривљене траке

Па, сада је време да се разговара о најинтересантнијим - обрачуну обоканог трусса. Са планском шемом коју смо изабрали, максимално оптерећење ће бити на средњим обртима. Једно од ових газдинстава означено је плавом у шему дизајна. То је оно што треба да израчунамо:

Слика 293.1. Општа прелиминарна шема галерије у облику.

Израчунато оптерећење за трзисте биће оптерећење снијега, оптерећење од тежине поликарбоната, греде за наношење и мртва тежина грмова. Да би се поједноставиле калкулације, сва ова оптерећења могу се сматрати групама труса.

Заправо, када се користе ћелијске поликарбонатне плоче и ако су греде греда постављене испруженим са горњим ременима, део терета ће се преносити не као концентровано оптерећење на чвориштима, већ као равномерно распоређени терет на шипкама горњег појаса. Међутим, чак и када је распон између фурнира једнак распону између оклопних греда, оптерећење које поликарбонатне плоче преносе директно на шипке горњих газдинстава, биће 8-10 пута мања од оптерећења која пада на плаштеве греде, а самим тим и на носаче трула. Ако је распон између греда лајсне бити пола распона између фурнира, онда ће вредност дистрибуираног оптерећења преноса директно на штапове горњег појаса трусса смањити још неколико пута. На тај начин, како би се поједноставио обрачун фарме, оптерећење на фарми може се сматрати неколико концентрованих оптерећења примењених на чворишта трула. Штавише, дистрибуира оптерећење ће се смањити момент који се јавља у горњим шипкама због одступања и самим тим обрачун искључује могућност да део терета се преноси у облику дистрибуира, није само једноставнији, али и поузданије, јер ће обезбедити додатни маргину на издржљивост. Тако да нема сумње у тачност изабране стазе, могуће је повећати пресек шипова горњег појаса за 3-5% у зависности од односа размака. И само ако је под је од армираног поликарбоната, однос од оптерећења преносе на чворова фарме и равномерно распоређени дуж осовине горњег тетиве, треба узети у обзир приликом обрачуна. Међутим, не разматрамо такву ситуацију.

Ако је растојање између горње чворишта око 63 цм и распона између фурнира од 105 цм, распон распона износи 105/63 = 1.67 пута, стога је наша претпоставка о преносу оптерећења само на чворове трума у ​​потпуности прихватљива. Није лако открити ова најконцентрисанија оптерећења у чвориштима. Када смо израчунали ћелијске поликарбонатне и хабање греде, сазнали смо да снег оптерећења - једно од главних оптерећења дизајна - није константно и неједнако распоређено. То значи да прво фарма треба израчунати на два варијанте утовара, а друго, на првом решењу утовара, када је промена оптерећења снег дуж решетке распона описаног од стране косинус за одређивање оптерећења сумирање тачке захтевају већи број рачунарских операција. Тачније ове компјутерске операције, требали смо и раније, када је обрачунат поликарбонатну сандуке и греде, као реакција подршке за мулти-распона греда - лист поликарбоната - то је тачка оптерећење за фарму, преносе греде сандука у чворова. Ипак, прорачуни и поликарбоната гајбе и греде велика потреба за тачним обрачун није био, као могући смањење обрачунатих вредности, као што су модул или деформација савијањем 2-10% - је лепо, али ово је више него могу бити покривени одговарајући пројектни сигурносни фактор.

При израчунавању обоканог корита, такође је могуће поједноставити израчунавање под претпоставком да је оптерећење равномерно распоређена, али трусс је једна структура и ова резерва може бити претерана, тако да је смисла да се помакне уз рачунање трусс-а мало више. Међутим, вриједности концентрисаних оптерећења и даље ће бити приближне.

Израчун обоканог труса за 1 варијанту оптерећења снијега

Да започнемо, дефинишемо просечне вредности коефицијента μ за сваки распон горњих појасева (пошто је трусс симетричан, довољно је то учинити само за једну половину трусс-а). За ово морате знати вредности углова нагиба тангенте у овим тачкама. Ако верујемо Сциенце геометрију, испоставило се да је у средини прве (Ектреме) угао пролаз да буде 47,823 на, други - 39,128 О, трећи - 30,433 О, у четвртој - 21.737 о, у петом - 13.043 о, у шести - 4.348 о (угао између чворова горњег ременског трака је 104.34 / 12 = 8.695 о). Онда

за 1 распон, средња вредност μ = цос1.8 · 47.823 = 0.068, л1 = 0.6239 · цос47.823 = 0,4189 м, К1ср = 180 · 0,068 · 0,4194 = 5,13 кг

за 2 распона μ = 0.335, л2 = 0,484 м, К2цп = 29,21 кг

за 3 распона μ = 0.5767, л3 = 0,5379 м, К3цп = 55,91 кг

за 4 распона μ = 0.7757, л4 = 0,5795 м, К4ср = 81,03 кг

за 5 распона μ = 0.9172, л5 = 0,6078 м, К5ср = 100,47 кг

за 6 распона μ = 0.9906, л6 = 0,6221 м, К6ср = 111,08 кг

Истовремено, као што смо већ рекли, реакције подршке у чворовима неће бити једнаке половини концентрованог оптерећења условно примењенима у средини распона, ипак, како би се поједноставило решење проблема, таква претпоставка је сасвим прихватљива. Затим ће бити концентрисана оптерећења од снега у чворовима фарме

Кс1 = 5,13 / 2 = 2,565 кг

Кс2 = 2.565 + 29,21 / 2 = 17,17 кг

Кс3 = 14.605 + 55,91 / 2 = 42,56 кг

Кс4 = 27,955 + 81,03 / 2 = 68,47 кг

Кс5 = 40.515 + 101,47 / 2 = 91,49 кг

Кс6 = 50,735 + 111,08 / 2 = 106,275 кг

Вредности дистрибуираних оптерећења раније смо дефинисали на тежини ћелијских поликарбоната и наношења греде. Користићемо ове вредности. Онда

Кн1 = 1.905 · 1.05 / 2 = 1 кг

Кн2 = 1.905 · 1.05 = 2 кг

Вредности концентрованог оптерећења на тежини поликарбоната у преосталим чворовима трусс-а (осим последњег) биће исте као у другом чвору.

Кб1 = 4,22 · 1.05 / 2 = 2,22 кг

Кб2 = 4,22 · 1.05 = 4,43 кг

Гравитација оптерећење фарма смо стандардно је непознат, али претпостављамо да ће фарма бити направљена од квадратног облика цеви делу 50х3 мм, узимајући у обзир геометрију и карактеристике пољопривредне производње концентроване оптерећења сопственом тежином је 2,5-3 пута већа од оптерећења греде пљоскају и праве

Кф2 = 4,43 · 3 = 13,29 кг

Сада можемо сакупљати концентроване оптерећења за све чворове на фарми

К1 = 2,57 + 1 + 2,22 + 6,66 = 12,45 кг

К2 = 17,17 + 2 + 4,43 + 13,29 = 36,89 кг

К3 = 62,28 кг

К4 = 88,19 кг

К5 = 111,21 кг

К6 = 126 кг

К7 = 130,8 кг, К7/ 2 = 65,4 кг

А сада можете већ одредити вредност реакција подршке за фарму. Пошто је фарма симетрична и оптерећење се примењује симетрично, реакције подршке ће бити једнаке једни другима и биће

ВА = ВБ = К12 + К3 + К4 + К5 + К67/ 2 = 12,45 + 36,89 + 62,28 + 88,19 +111,21 + 126 + 65,4 = 502,42 ≈ 502,4 кгф

Вредност хоризонталне компоненте подршке ће бити нула, јер у нашој шеми дизајна нема хоризонталних оптерећења.

Као резултат тога, шема дизајна за нашу фарму ће изгледати овако:

Слика 293.2. Схема дизајна округлог корита.

На слици 293.2 б) приказани су пресеки због којих се напори могу израчунати у свим трусс шипкама узимајући у обзир чињеницу да је носац и оптерећење на трусс симетричан и стога је довољно да се не рачунају сви шипки, већ нешто више од половине. А како се не би изгубили у густом шуму шипки, шипке и чворови фурнира обично су означени. Означавање приказано на слици 293.2 ц) значи да фарма има:

Језгра доњег појаса: 1-а, 1-ц, 1-д, 1-ф, 1-и, 1-л, 1-н;

Шипови горњег појаса: 3., 4., 5., 6., 7., 8.,

Прелазак: аб, бс, цд, дд, дф, фф, фф, фр, ик, ффм, лм, мн.

Ако желите да израчунате све штапове на фарми, онда је боље направити сто у коме морате направити све шипке на фарми. Затим у овој табели биће згодно унети добијене вредности максималних моментова савијања, као и напонске или притисне напоне.

Ако су фурнира израђени од 1-2 врста ваљаних метала, довољно је израчунати дијелове шипки у најнапреднијим деловима одводника. И пошто је тешко утврдити такве максимално оптерећене секције по очима, извршићемо израчунавање за секције приказане на сликама 293.2 г), е), г).

одељак ИИ-ИИ (слика 293.2)

Од чвора фарми - шарке, као и вредности момената савијања у чворова фарме је нула, и поред тога, на основу истих статичним условима равнотеже збир свих снага О Кс-осе и И оса је нула. Ово вам омогућава креирање барем три једначине статичке равнотеже (две једначине за силе и једно за тренутке), али у начелу, једначине тренутака могу бити чак и више од чворова на фарми, а још више ако користите Риттер тачке. А то су тачке у којима се две силе разматрају, а за комплексну геометрију трусса, тачке Риттера не поклапају увек са трусним чворовима. Ипак, у овом случају, наша геометрија није веома компликована, па стога, да би се утврдиле снаге на шипкама, покушаћемо да урадимо са постојећим чвориштима. Али опет, због једноставности израчунавања, такве нодалне тачке су обично изабране, једначина тренутака за која вам омогућава да одмах одредите непознату сила, а да то не доведете у решење система од неколико једначина.

Изгледа овако. Ако изједначимо једначину тренутака у односу на чвор 2, онда ће бити само два члана, а један од њих је већ познат:

где је л рамена силе, једнака раздаљини од чвора 1 до чвора 2 хоризонтално, према шеми за израчунавање усвојена од стране л = 0,25 м; х је раме дејства силе Н1-а, једнака најкраћем растојању до линије дејства силе Н1-а. Пошто шипка 1-а коју размишљамо није директна, х зависиће од места условног реза. Дозвољено је у овој ситуацији је следећи: сви шипке се посматра као право (на слици 293.3 приказани су зеленом бојом) и промене у геометрији шипки се узме у обзир ексцентричност примене оптерећења (Слика 293.3 приказана црвеном бојом.), Са максималном настраност је у средини закривљене шипке. А где је ексцентричност, постоји тренутни момент савијања и треба га узети у обзир приликом одабира одсека штапова. С обзиром на то да се тракови појасева описују једнаџбом круга, није тешко одредити вредност ексцентричности за све распоне.

Слика 293.3. Ексцентричности кружних округлих шипки.

С обзиром да је угао између чворова горњег појаса трула 8,695 о, тада према формули (278.1.3) вредност ексцентричности за шипке горњег појаса ће бити

е = Р (1 - цос (α / 2)) = 411,5 (1 - 0,99712) = 1.184 цм. Дужина конвенционално праволинијских шипки горњег појаса

л = 2е / тг (α / 4) = 62,39 цм

Угао између чворова доње траке је 93,71 / 12 = 7,809 цримес = 0.95512 цм за спољашњег вратилу 1 и Е = 0.23885 цм. Дужина уобичајено праволинијска доње акорда шипке Л = 56.041 цм, дужина конвенционално праволинијског екстремне род л = 28.036 цм.

Затим се израчунавају главни геометријски параметри штапова:

Слика 293.4. Главни геометријски параметри за шипке од лука одсека ИИ-ИИ.

Подаци приказани на слици 293.4 можда изгледају превише тачни, поготово пошто ће се у изради носача, тачност углова посматрања и дужине шипки бити много мањи. Међутим, стварање трума је једна ствар, а рачунање трусс је још једна. Вредности приказане на слици 293.4 су приближне, колико ће приближна верификација показати.

Сада можемо одредити вредност силе Н1-а:

Н1-а = ВАл / х = 502,4 · 0,25 / 0,3535 = 355,304 кг

Да одредимо напоне на шипку Н3-б састављена једнаџбом тренутака у односу на чвор 3:

Н3-б = (502,4 · 0,1986 - 12,45 · 0,4486) /0,3675 = 256,3 кг

Напор на шипку Наб може се одредити стварањем једначине тренутака у односу на чвор 1:

Наб = - (12,45 · 0,25 + 256,3 · 0,353) /0,2196 = - 426.173 кг

Знак "-" у овом случају значи да ће сила бити усмерена у правцу супротно оном приказаном на слици 293.2.зх). Ие на штапићу ће се појавити затезна оптерећења.

Тачност прорачуна можемо проверити прављењем једначина сила:

ΣКи = - К1А - Н1-асин44.9 о - н3-бсин47.82 о + Набсин6.57 о = 0; -12,45 + 502,4 - 250,8 - 189,93 - 48,76 = 0,46 кг

ΣКк = - Набцос6.57 о - н1-ацос44.9 о - Н3-бцос47.82 о = 0; 423,37 - 251,676 - 172,1 = - 0,397 кг

Као што видите, мала грешка у нашим прорачунима и даље је дошла. Ипак, ова грешка је мања од 0,1% (0,4 · 100 / 423,37 = 0,094%), и стога се може сматрати сасвим прихватљивом. Осим тога, то није најнапреднији трусс шипке. А најнапредније шипке се обично налазе ближе средином трусс-а, дакле, разматрамо даље

одељак КСИИИ-КСИИИ (слика 293.2 г)

Такође нема начина да се уради без геометрије шипки, поред тога што морате знати растојање за концентриране оптерећења:

Израђујемо једначину тренутака у односу на чвор 14:

Н1-н = (3.25 · 12,45 · 36,89 + 2,8313 + 2,3473 + 1,8094 · 62.28 · 88.19 · 111.21 + 1.23 + 0,622 · 126 - 502.4 · 3) /0.5506 = - 1528.1 КГ (затезна рад)

Једначина тренутака у односу на чвор 13:

Н8тх = (-2.97 · 12.45 - 36.89 · 2,5511 - 2,0671 · 62.28 - 88.19 1.5292 · - · 0.95 111.21 - 0.3419 · 126 + 2,72 · 502.4) /0.5278 = 1559.51 кг (на компресију)

Да одредимо силу на шипку Нмд можете направити једначину тренутака у односу на чвор 15, али је лакше направити једначину сила у односу на к-осу:

ΣКк = - Нмдцос63.03 - Н8тхцос 4.348 - Н1-н = 0;

Нмд = (1528,1 - 1559,51 · 0,9971) /0,4535 = - 59,36 кг (рад у напетости)

У овом случају знак "-" поново показује да је сила усмерена у смеру супротно оном који смо усвојили приликом састављања шеме прорачунавања. Проверите исправност израчунавања

ΣКат = К7/ 2 - Нмдсин63.03 - Н8тхсин 4.348 = 65,4 - 1559,51 · 0,0758 + 59,36 · 0,8912 = 0,09 кг

У овом случају, стављање свих сила у чворове није било неопходно, јер је реакција подршке већа од суме сила на К7/ 2.

При томе, израчунавање шипки у складу са првом варијантом оптерећења може се завршити, али за поверење ћемо проверити још једну

одељак ИКС-ИКС (Слика 293.2 д)

Снаге на шипкама су одређене горе наведеним алгоритмом (нема геометријских параметара), вриједности рамена сила за шипке, као и угао нагиба штапа Нфр графички одређено. Прво, направимо једначину тренутака у односу на чвор 9:

Н6-с = - (1.8753 · 12.45 + 1.4564 · 36.89 + 0.9274 · 62.28 + 0.4345 · 88.19 - 1.6253 · 502.4) /0.4911 = 1311.6 кг

Једначина тренутака у односу на чвор 10:

Н1 = - (-2,02 · 12,45 - 1,6014 · 36,89 - 1,1741 · 62,28 - 0,5795 · 88,19 + 1,7753 · 502,4) /0,5132 = - 1303,68 кг (радови у напетости)

Да одредимо силу на шипку Нфр можете направити једначину тренутака у односу на чвор 11, али је лакше направити једначину сила у односу на ос к:

ΣКк = - Нфрцос76.95 - Н6-сцос 21.737 - Н1цос15.6175 = 0;

Нфр = (1303,68 · 0,9631 - 1311,6 · 0,93) /0,2258 = 164,8 кг

Проверите исправност израчунавања

ΣКат = К5 + К6 + К7/ 2 - Нфрсин76.95 - н6-ссин 21.737 - н1син15.6175 = 65,4 + 126 + 111,21 - 1311,6 · 0,3703 - 164,8 · 0,9741 + 1303,68 · 0,2692 = 7,3 кг

У овом случају грешка је дошла много више због графичког одређивања вриједности рамена сила и угла једне од шипки, али ипак ова грешка је у границама од 1% и стога је сасвим прихватљива, посебно зато што у овом дијелу силе на шипкама нису максимум.

Израчунавање обоканог корита за другу варијанту оптерећења снијега

У принципу, у циљу обезбеђивања адекватног снабдевања, можете повећати максималне напоре за шипке 2 пута и завршити обрачун, али пошто смо одлучили да израчунамо фарму према свим правилима, завршићемо израчунавање, још више зато што су сви основни геометријски параметри труса већ знамо. И пошто су већа оптерећења ближа носачима, може се десити да ће оптерећење на најоптерећенијим штаповима бити мање.

Једина разлика од израчунавања према првој варијанти оптерећења је да оптерећење према другој варијанти неће бити симетрично. Онда

за 1 распон, средња вредност μ = 2.4син1.4 · 47.823 = 2.208, л1 = 0.6239 · цос47.823 = 0,4189 м, К1ср = 180 · 2,208 · 0,4189 = 166,5 кг

за 2 распона μ = 1.9606, л2 = 0,484 м, К2цп = 170,81 кг

за 3 распона μ = 1.62, л3 = 0,5379 м, К3цп = 156,85 кг

за 4 распона μ = 1.2156, л4 = 0,5795 м, К4ср = 126,8 кг

за 5 распона μ = 0,752, л5 = 0,6078 м, К5ср = 82,27 кг

за 6 распона μ = 0,2545, л6 = 0,6221 м, К6ср = 28,5 кг

За остатак - симетрична распона, само ће се променити вриједност коефицијента μ, односно смањиће се за 2 пута.

за 7 распона μ = 0,2545, л6 = 0,6221 м, К7ср = 14,25 кг

за 8 распона μ = 0.752, л5 = 0,6078 м, К8ср = 41,14 кг

за 9 распона μ = 1.2156, л4 = 0,5795 м, К4ср = 63,4 кг

за 10 распона μ = 1.62, л3 = 0,5379 м, К3цп = 78,43 кг

за 11 распона μ = 1.9606, л2 = 0,484 м, К2цп = 85,41 кг

за 12 распона μ = 2.208, л1 = 0,4189 м, К2цп = 83,25 кг

Истовремено, као што смо већ рекли, реакције подршке у чворовима неће бити једнаке половини концентрованог оптерећења условно примењенима у средини распона, ипак, како би се поједноставило решење проблема, таква претпоставка је сасвим прихватљива. Затим ће бити концентрисана оптерећења од снега у чворовима фарме

Кс1 = 166,5 / 2 = 83,25 кг

Кс2 = 83,25 + 85,41 = 168,66 кг

Кс3 = 85,41 + 78,43 = 163,84 кг

Кс4 = 78,43 + 63,4 = 141,83 кг

Кс5 = 63,4 + 41,14 = 104,54 кг

Кс6 = 41,14 + 14,25 = 55,39 кг

Кс7 = 14,25 + 14,25 / 2 = 21,38 кг

Кс8 = 7,13 + 41,14 / 2 = 27,7 кг

Кс9 = 20,57 + 63,4 / 2 = 52,27 кг

Кс10 = 31,7 + 78,43 / 2 = 70,92 кг

Кс11 = 39,22 + 85,41 / 2 = 81,93 кг

Кс12 = 42,71 + 83,25 / 2 = 84,34 кг

Затим концентрирано оптерећење за све чворове фарме

К1 = 83,25 + 1 + 2,22 + 6,66 = 93,13 кг

К2 = 168,66 + 2 + 4,43 + 13,29 = 188,38 кг

К3 = 183,56 кг

К4 = 161,55 кг

К5 = 124,26 кг

К6 = 75,11 кг

К7 = 41,1 кг

К8 = 47,42 кг

К9 = 72 кг

К10 = 90,64 кг

К11 = 101,65 кг

К12 = 104,06 кг

К13 = 51,51 кг

Пошто се оптерећења не примењују симетрично, реакције подршке треба одредити једначином тренутака. Да одредимо реакцију подршке ВА потребно је направити једначину тренутака у односу на тачку примјене подршке ВБ:

ВА = (582.0625 + 1098.5 + 981.55 + 776.96 + 525.62 + 272.055 +123.3 + 112.76 + 127.44 + 107.916 + 63.6 + 17.55 - 12.8775) / 6 = 796.07 кгф

Сада можете израчунати штапове у максимално учитаном делу. Израчунавање поједностављује чињеницу да је довољно заменити нове вредности концентрираних оптерећења у доступним формулама.

одељак КСИИИ-КСИИИ (слика 293.2 г)

Н1-н = (3.25 · 93.13 + 2.8313 · 188.38 + 2.3473 · 183.56 + 1.8094 · 161.55 + 1.23 · 124.26 + 0.622 · 75.11 - 3 · 796.07) /0.5506 = - 1143.17 кг (рад у напетости)

Н8тх = (-2.97 · 93.13 - 2.5511 · 188.38 - 2.0671 · 183.56 - 1.5292 · 161.55 - 0.95 · 124.26 - 0.3419 · 75.11 + 2.72 · 796.07) /0.5278 = 1208.66 кг (радови у компресији)

Нмд = (1143,17 - 1208,66 · 0,9971) /0,4535 = - 136,68 кг (рад у напетости)

Пошто је максимална сила на шипкама одсека КСИИИ-КСИИИ са 2 варијанте оптерећења снијега мања него код прве варијанте, нећемо додатно проверавати тачност прорачуна, али боље је израчунати штапове горње и доње зоне за

одељак ИКС-ИКС (Слика 293.2 д)

Н6-с = - (1.8753 · 93.13 + 1.4564 · 188.38 + 0.9274 · 183.56 + 0.4345 · 161.55 - 1.6253 · 796.07) /0.4911 = 1230.75 кг

Н1 = - (-2,02 · 93,13 - 1,6014 · 188,38 - 1,1741 · 183,56 - 0,5795 · 161,55 + 1,7753 · 796,07) /0,5132 = - 1197,06 кг (рад у напетости)

И да проверимо напоре на шипку Наб, али за ово морате најпре одредити силе на шипку Н3-б:

одељак ИИ-ИИ (слика 293.2)

Н3-б = (796,07 · 0,1986 - 93,13 · 0,4486) /0,3675 = 316,52 кг

Наб = - (93,13 · 0,25 + 316,52 · 0,353) /0,2196 = - 614,82 кг

Као што видите, са 2 различита оптерећења, оптерећења на шипкама горњих и доњих појасева ће бити мања, а више у грудима. Ми користимо ове податке за даље калкулације.

Избор одељења

Најоптерећен је штапа 8, на коју утиче уздужна тлачна сила Н8тх = 1559,51 кг. Међутим, поред тога, треба узети у обзир и максималну ексцентрицност примене ове уздужне силе, коју смо раније дефинисали. Онда

Израчунавање компримованих шипки се не разликује од израчунавања колона, па су следеће само главне фазе обрачуна без детаљног објашњења.

према табели 1 (погледајте горњи линк) одређујемо вредност μ = 0,5 ако се горњи и доњи ремени савијају из чврсте цијеви. Ако цев буде заварено на неколико места, онда је за поузданост боље узети коефицијент μ = 0,75. Међутим, регулаторни документи, нарочито СНиП ИИ-23-81 * (1990) "Челичне конструкције", препоручују да узму μ = 0,8-1. На вама је да видите како је фер такав захтев ако се трака за ремење прави од једне цеви.

Када смо израчунали греде за цијевни поликарбонат, једна од опција била је цевасто обликована цијев 30к30к3.5 мм. За мерач за цевче у облику квадрата површина попречног пресека ове цеви износи Ф = 3,5 цм 2 (радијус инерције и = √ (И / Ф) = 1.066 цм), тренутак отпорности В = 2.65 цм 3, проверите да ли је ова цијев погодна за ременове траке, јер је израђивање ремена са цијеви мањих дијелова естетски неодговарајуће:

Са радијусом инерције једнаком и = 1.066 цм, вриједност коефицијента флексибилности ће бити

λ = μл / и = 63 · 0,75 / 1,066 = 44,32 ≈ 45

тада према табели 2, коефицијент савијања φ = 0.875 (за челик Ц235 снаге Ри = 2350 кгф / цм 2, одређено интерполацијом вредности 2050 и 2450)

1559,51 / (0,875 · 3,5) + 1559,51 · 1,184 / 2,65 = 1206 кгф / цм 2 2;

Напомена: Ако је позната отпорност цијеви за профил који се користи за производњу носача, тада треба узети познату вриједност израчунате отпора, ако израчуната отпорност није позната, онда је боље узети минималну могућу вриједност, као у овом случају.

С обзиром на то да ће носачи трума бити равни, тј. неће бити ексцентричности примене сила, а сами притисци који дјелују у пресеку дијагонала знатно су нижи од шипки горњег и доњег појасева, а затим за дијагоналне пречнике могуће је одабрати цијеви на основу структурних разлога.

На пример, максимална затезна уздужна сила делује на шипку аб Наб = - 614,82 кг, за дату конструкцијску отпорност за обезбеђење чврстоће, цев са попречним пресеком

Ф = Н / Р = 614,82 / 2350 = 0,27 цм2

Чак и цев од 10к10к1 мм има већи дио. Међутим, разређујући зидове цеви, то је теже да их кувамо уредно. А пошто ова и још неке штапове раде у напетости, заваривање мора издржати саму саму тензију, тј. Боље је боље урадити најмање 15 или 20 цеви.

Напомена: ако се штапови за горњи и доњи појас упреде на машини, онда је боље савијати на тачкама што је ближе чворовима трула. Тада резидуални напони неће битно утицати на носивост шипки и, као резултат тога, носач се заиста може сматрати неком врстом структуре са шаркама на чворовима. Ако тачке савијања не падну на чворишта, онда је за поузданост боље да узмете још већи попречни пресек шипки (или га оставите какав јесте, имајући у виду да имамо добру маргину чврстоће) како би се спречило стварање додатних пластичних шарки у шипкама.

То је у основи све, онда долази узбудљива фаза проналажења најбољих опција. На пример, можете повећати растојање између фурнира, тако да на крају нисте имали 7 труссева, као што је приказано на слици 293.1, већ 4 трусса, такође можете повећати нагиб арка горњег или доњег акорда и много више. Али, да се задржимо на ономе што јесте.

Сви потребни услови за снагу и стабилност смо се придржавали. Ако узмемо у обзир да се у стубовима може појавити и додатна затезна или притисна сила, на пример, са неуједначеним надувавањем основа колона или као резултат повећања вредности ексцентричности у производњи трусса, резултирајућа количина не изгледа толико велика. Како су дизајнери старе генерације рекли: "више профила - мање времена".

Напомена: Са смањењем броја труљача, распон лопатица лампе је значајно повећан и то значи да је неопходно користити и веће цијеви за лајсне. Али ово су суптилности дизајнирања и проналажења најбоље опције.

Вредности сила у трусс шипкама такође се могу одредити чисто графичком методом ако конструишемо дијаграм Маквелл - Цремона. Међутим, узимајући у обзир сложену геометрију наше фарме, то још увијек неће бити лако учинити, нарочито ће бити неопходно прво израчунати углове нагиба на хоризонталу свих шипки.

А ипак, у великој мери, ова закривљена трусс треба више сматрати луком попречног пресека од једноставног носача. Ие када израчунавамо такву фарму, било би тачније узети у обзир хоризонталне реакције подршке које нисмо узели у обзир. Без обзира на то, израчунавање овог трусса као једноставног (узимајући у обзир постојећу ригидност трусс-а) даје релативно малу грешку, а одбацивање лучне траке због недостатка затезања треба узети у обзир приликом израчунавања подупирача, на примјер колоне.

Но, будите то што је могуће, прављење фарме је велика несрећа, а распон је релативно мали и можете направити лук за такав распон једноставно из профила цеви.

Надам се, драги читалац, информације представљене у овом чланку су вам помогле да барем мало схватите проблем који имате. Надам се да ћете ми помоћи да се извучем из тешке ситуације коју сам недавно срео. Чак и 10 рубака помоћи ће ми сада бити од велике помоћи. Не желим да вас учитам са детаљима о мојим проблемима, посебно пошто их има довољно за читав роман (у сваком случају, чини ми се и чак сам почео да пишем под радним називом "Тее", постоји веза на главној страници), али ако нисам погрешио његов закључак, роман може бити, и можда ћете постати један од његових спонзора, а можда и хероји.

Након успешног завршетка превођења, отвориће се страница са хвала и адреса е-поште. Ако желите поставити питање, молимо вас да користите ову адресу. Хвала. Ако се страница не отвори, највероватније сте направили трансфер из другог новчаник Иандек, али у сваком случају, не брините. Најважније је да приликом преноса наведете свој е-маил и ја ћу вас контактирати. Поред тога, увек можете додати свој коментар. Детаљније у чланку "Састаните са доктором"

За терминале, број Иандек новчаника је 410012390761783

За Украјину - број картице хривња (Приватбанк) 5168 7422 0121 5641