Дизајн и прорачун гребених чворова

Дизајн гребених чворова уграђених структура зависи од распона објеката. Током пролаза до 30м, гребен чвор лука кружног облика решава једноставним фронталним носачем помоћу причвршћивања полукружних арки једни с другима са дрвеном облогом на довелима.

Гребен чвор лука кружног облика решен је без ексцентричности.

Потребна висина стопала у луковима кружног облика одређује се из израчунавања дрвета за дробљење.

где је Н уздужна сила у гребену, једнака је максималној вриједности потиска Ха у луку: Н = Ха= 163.215 кН;

Рвиди Израчунато је отпорност дрвета за дробљење дуж влакана, узимајући у обзир врсту дрвета, услове рада и класу одговорности зграде.

У овом случају, хин мора бити најмање 0,4 висине попречног пресјека.

Да би се обезбедила боља артикулација гребенског чвора у луковима кружног прелома изван предње стопице полукружнице, симетрично су обрезане под углом од 50-45 0 до осовине лука.

Попречна сила К у гребену лука се доживљава упареним дрвеним облогом, која је повезана са луком од стране жица.

Дужина дуљине се узима најмање 2,5 пута од пресјека лука.

Ширина попречног пресека бХ поставити унутар 2/3 ширине лука бара б м и прилагодити га у складу са асортиманом према ГОСТ 24454-80.

бХ= 2/3 * 16 = 10,67 цм. Прихватите 12,5 цм у складу са опсегом.

За лепљене конструкције узимамо у обзир заштиту са две стране на 0.5-0.75 мм. Пречник вијака д унапред постављен у складу са ГОСТ 2590-88: д = 20мм.

Из услова постављања довелс (шнала) поставите растојање између редова шиљака е1 и е2. Шипке се обично уграђују у два реда са обе стране зглоба и два зглобова у низу. Растојање од ивице плоча до првог реда жљебова треба узети не мање од 7д, између средњих редова шипки1= 14д = 14 * 20 = 280 мм = 28 цм.

Потребна висина пресека плоча одређује се од стања њиховог рада на савијању због дејства бочне силе.

где - линеарно снијежно оптерећење, кН / м; Л - лучни распон, м

где је савијање момент, кНцм.

Ри - израчуната је отпорност дрвета на савијање у зависности од ширине пресека облоге, врсте дрвета, услова рада и класе одговорности зграде, кН / цм 2.

У овом случају, услов хХ> 9.5д; Коначну висину попречног пресека плоча треба водити према распореду резане грађе ГОСТ 24454-80 * Е и узимајући у обзир заштитник. Прихвати.

Адекватност примљеног броја студија се проверава формулама:

где р1 и Р2 - напори који се могу приписати првом и другом реду клинова, кН;

Тмин - минимална вредност носивости једне резине клипа (клин), кН;

нвед - број резова једне шнрике;

нδ - број жљебова у реду. Прихвати нδ= 4

Минимална вредност носивости Тмин одређен је једини део жљебова, кН:

1. из стања лучног лука са ширином попречног пресека б

где - за кружне лукове се узима за угао α = 90˚.

2. из стања колапса ширине дрвене облоге бХ

где се узима за угао од 90˚;

3. из стања клинова на кривини

где се код одређивања коефицијента треба сматрати највећом вриједношћу угла α.

У формулама, по дефиницији, носивост свих геометријских параметара се замењује у цм.

Примери израчуна дрвених конструкција: Приручник за дисциплину "Конструкције дрвета и пластике", страна 28

н цф = 2 - број израчунаних сечења једног завртња;

К = 18,6 кН - сила у подупирачу, види Додатак 1.

Структурно прихватити 2 вијка д = 20мм.

Слика 48. Референтни чвор:

1- угао Л200к10 л = 200, 2 - челични лим 300к650 т = 12мм, 3 - вијак пречника 16 мм, 4 - сидрени вијак пречника 20 мм

Причвршћивање полу-ваљака се узима помоћу дрвених прекривача 900к180к100 мм са 6 вијака пречника 20 мм (слика 61). Обрачун се врши на максималној попречни сили К = 3134,84 кг и Н = 879,158 кг у 1 одјелу од 11 елемената.

а) Проверите да ли је гомоља за дробљење:

Израчунајте израчунану силу НПроцењено. Није једнак сили Н узет из Додатка 1, јер делује под углом према елементу 11:

- израчуната отпорност дрвета се узима у складу са СНиП ИИ-25-80 стр.3.1, таб. 3;

- коефицијент који се користи при израчунавању дробљења дрвета у гнезду гнезда узима се у складу са СНиП ИИ-25-80 стр. 19;

Да би осигурали довољну шарку у скејту, узимамо висину секције:

- подручје срушења крајева;

Прихватамо висину лука на гребену и површину удара.

б). Пронађите број и пречник вијака у гребену.

Израчунајте израчунану сила КПроцењено. Није једнака сили К преузетој из Додатка 1, јер делује под углом према елементу 11:

Моменат савијања у облогу је:

, где је растојање између завртња.

Напон на подлози:

  • АлтГТУ 419
  • АлтГУ 113
  • АМПГУ 296
  • АСТУ 266
  • БИТТУ 794
  • БСТУ "Военмех" 1191
  • БСМУ 172
  • БСТУ 602
  • БСУ 153
  • БСУИР 391
  • БелСУТ 4908
  • БСЕУ 962
  • БНТУ 1070
  • БТЕУ ПК 689
  • БрСУ 179
  • ВНТУ 119
  • ВСУЕС 426
  • ВлСУ 645
  • ВМА 611
  • ВолгГТУ 235
  • ВНУ их. Дахл 166
  • ВЗФЕИ 245
  • Виатгскха 101
  • Виат ГГУ 139
  • ВиатГУ 559
  • ГГДСК 171
  • ГомГМК 501
  • Државни медицински универзитет 1967
  • ГСТУ их. Сува 4467
  • ГСУ их. Скарина 1590
  • ГМА их. Макарова 300
  • ДГПУ 159
  • ДалГАУ 279
  • ДВГГУ 134
  • ДВМУ 409
  • ФЕСТУ 936
  • ДВГУПС 305
  • ФЕФУ 949
  • ДонСтУ 497
  • ДИТМ МНТУ 109
  • ИвГМА 488
  • ИГХТУ 130
  • ИзхСТУ 143
  • КемГППК 171
  • КемСУ 507
  • КГМТУ 269
  • КировАТ 147
  • КГКСЕП 407
  • КГТА их. Дегтиарева 174
  • КнАГТУ 2909
  • КрасГАУ 370
  • КрасСМУ 630
  • КСПУ их. Астафиева 133
  • КСТУ (СФУ) 567
  • КГТЕИ (СФУ) 112
  • ПДА №2 177
  • КубГТУ 139
  • КубСУ 107
  • КузГПА 182
  • КузГТУ 789
  • МГТУ их. Носова 367
  • Московски државни универзитет економије Сахаров 232
  • МГЕК 249
  • МГПУ 165
  • МАИ 144
  • МАДИ 151
  • МГИУ 1179
  • МГОУ 121
  • МГСУ 330
  • МСУ 273
  • МГУКИ 101
  • МГУПИ 225
  • МГУПС (МИИТ) 636
  • МГУТУ 122
  • МТУЦИ 179
  • ХАИ 656
  • ТПУ 454
  • НРУ МЕИ 641
  • НМСУ "Планина" 1701
  • КПИ 1534
  • НТУУ "КПИ" 212
  • НУК их. Макарова 542
  • ХБ 777
  • НГАВТ 362
  • НСАУ 411
  • НГАСУ 817
  • НГМУ 665
  • НГПУ 214
  • НСТУ 4610
  • НСУ 1992
  • НСУАУ 499
  • НИИ 201
  • ОмГТУ 301
  • ОмГУПС 230
  • СПбПК №4 115
  • ПГУПС 2489
  • ПГПУ их. Короленко 296
  • ПНТУ их. Кондратиука 119
  • РАНЕПА 186
  • РОАТ МИИТ 608
  • ПТА 243
  • РСХУ 118
  • РГПУ их. Херзен 124
  • РГППУ 142
  • РССУ 162
  • "МАТИ" - РГТУ 121
  • РГУНиГ 260
  • РЕУ их. Плеханова 122
  • РГАТУ их. Соловиов 219
  • РиазГУ 125
  • РГРУ 666
  • СамГТУ 130
  • СПСУУ 318
  • ЕНГЕЦОН 328
  • СПбГИПСР 136
  • СПбГТУ их. Киров 227
  • СПбГМТУ 143
  • СПбГПМУ 147
  • СПбСПУ 1598
  • СПбГТИ (ТУ) 292
  • СПбГТУРП 235
  • СПбСУ 582
  • СУАП 524
  • СПбГуниПТ 291
  • СПбСУПТД 438
  • СПбСУСЕ 226
  • СПбСУТ 193
  • СПГУТД 151
  • СПСУЕФ 145
  • Санкт-Петербург Електротехнички Универзитет "ЛЕТИ" 380
  • ПИМасх 247
  • НРУ ИТМО 531
  • ССТУ их. Гагарин 114
  • СакхГУ 278
  • СЗТУ 484
  • СибАГС 249
  • СибСАУ 462
  • СибГИУ 1655
  • СибГТУ 946
  • СГУПС 1513
  • СибСУТИ 2083
  • СибУпК 377
  • СФУ 2423
  • СНАУ 567
  • ССУ 768
  • ТСУРЕ 149
  • ТОГУ 551
  • ТСЕУ 325
  • ТСУ (Томск) 276
  • ТСПУ 181
  • ТСУ 553
  • УкрГАЗХТ 234
  • УлСТУ 536
  • УИПКПРО 123
  • УрГПУ 195
  • УГТУ-УПИ 758
  • УСПТУ 570
  • УСТУ 134
  • ХГАЕП 138
  • ХЦАФЦ 110
  • КНАМЕ 407
  • КНУВД 512
  • КНУ их. Каразин 305
  • КНУРЕ 324
  • КНУЕ 495
  • ЦПУ 157
  • ЦхитУУ 220
  • СУСУ 306
Пуна листа универзитета

Да бисте одштампали датотеку, преузмите га (у формату Ворд).

Дизајн и израчунавање гребенског чвора

Чворови гребена се решавају уз помоћ челичних причвршћивача. Израчунавање

произведено акцијом:

(- хоризонтална сила, - вертикална сила).

Проверите крај за дробљење:

где - израчунати напон колапса под углом на влакна дрвета под плочом шарке гребена;

и - коефицијенти узимајући у обзир неуједначену расподелу напона под шарком шарке гребена;

- дизајнирати отпорност на брушење под углом од дрвених влакана испод шарке шарке.

где - хоризонтална подршка шарке;

- израчуната површина плоче шарке гребена одређена је из стања колапса

где и - процијењена отпорност на дробљење дрвета дуж и преко влакана, респективно;

- угао прелома у кључу лука.

Отворити отпорност на дробљење дуж влакана: фцм.д= 13 МПа.

Узимајући у обзир коефицијенте, израчуната отпорност на дробљење дуж влакана једнака је:

Отворите отпорност на дробљење преко влакана: фцм.90.д= 3 МПа.

Узимајући у обзир коефицијенте, израчуната отпорност на смицање преко влакана је

Номинални колапс кретања под углом:

Раније прихватамо плочу шарке гребена у величинама и -.

Сл. 2.9. Шема покривена гребена

Коефицијенти и зависе од вредности,, и, које су одређене формулама:

Одредите коефицијенте и:

- Испитивање се врши.

За причвршћивање лука на шарке плоча, користимо челичне вијке пречника 20 мм. За ове вијке, размак између оси вијка и до краја елемента дуж влакана је; преко влакана између оса вијака -; преко влакана до ивице -, е1 = 165 мм и е2 = 140мм. Постављање вијака приказано је на Слици 2.9.

Одредите силу која делује на вијке:

Обрачунска носивост прикључка:

Израчунати носивост једног реза Нагела у двоструком стрижном споју са оба спољна елемента челика треба узети као једнака мањи вредности добијеној формулама:

где је дебљина средњег елемента;

- израчуната вредност отпорности савијања вијака / 1, таб.4.3 /,

коефицијент у зависности од односа дебљине тањих елемента до пречника мозга, / 1, таб.4.3 /;

- Одговарајући у зависности од типа мозга, / 1, таб 4.3 /;

-израчуната отпорност на дробљење дрвета у глувеном гнездовином за симетричне везе, / 1, табела 4.4.2 /;

- коефицијент узимајући у обзир угао између силе и правца дрвених влакана:

минимална вредност носивости једног реза вијака пречника 20 мм.

Пронађите потребни број вијака са нс= 2 - број шавова у зглобу за један ногл:

- на екстремним осама завртња,

- на унутрашњим осама завртња.

Прихвати нн = 7 вијака Ӕ20 мм.

Сл. 2.10. Болт шаблон

3. Мере за осигурање просторне крутости и непромењивости зграде

Ова зграда припада другом типу у складу са потребним прикључцима, јер има оквир равних трикраких лукова. Трансверзална стабилност зграде обезбеђују геометријски непроменљиве структуре лукова без постављања веза, а уздужни није обезбеђен.

Робови панела служе као одстојници и елементи везова. Метод њиховог причвршћивања на носиве структуре оквира омогућио је набавку зглобних спојева, па су покрети у таквом оквиру могући. Како би спријечили ове кретње и осигурали уздужну стабилност, изводили су одвојене дрвене везице у поду (тачке - СС), које чине дијагоналну мрежу. Два суседна лука, уједињена помоћу таквих веза, формирају ригидни просторни блок.

Такви блокови се стварају у завршним преградама иу просјеку. Потреба за уређајем крутих просторних блокова дуж дужине зграде је узрокована флексибилношћу прикључка на местима причвршћивања прикључних елемената на носиве структуре и, као резултат тога, могућност да се други изађу из равнотеже силе. Крај крутих блокова, поред тога, перципирају се оптерећења ветра које делују на крајевима зграде.

Фиг.3.1. Пресек објекта са врстама прикључака

Сл. 3.2. План изградње који показује локацију прушених веза

Израчунавање гребенског чвора

3.6 Израчунавање гребена

Максимална попречна сила у гребену чвор се јавља када се асиметрични привремени снег униформно расподељује оптерећење на пола распона, што перцепира пар прекривача на вијцима.

Максимална бочна сила у гребенском углу са асиметричним оптерећењем снега:

где је С = 5,94 кН / м - линеарно оптерећење снијега, види табелу. 2.1,

Одредите силе које делују на вијке које причвршћују облогу на оквир:

где је л1 - растојање између првог реда вијака у чвору;

л2 - растојање између другог реда вијака.

Према правилима нагињања, може бити и веза између ових удаљености. Узели смо однос 1/3 да би добили мање вредности напора.

Прихватите пречник вијака 18 мм и дебљину плоча 75 мм. (Дебљина подлоге треба бити приближно једнака пола ширине оквира.)

Носивост једног радног слоја у смеру преноса силе под углом од 90 ° према влакнима према табели. 17, 19 [1] налазимо из услова:

кН, али не више од кН вредности

где је а дебљина облоге (цм); д - пречник вијака (цм), кα - коефицијент у зависности од пречника вијака и угла између смера силе и дрвених влакана облоге према табели 19 [1].

2. Ембоссинг екстремних елемената плоча, узимајући у обзир угао између смера силе и влакана дрвног оквира ()

3. Колапс средњег елемента рама, узимајући у обзир угао између смера силе и дрвених влакана оквира ():

где је ц ширина средњег елемента - оквир (цм).

Минимална носивост једног завртња за радни спој од ова три услова: Тмин = 5.28 кН, онда

Потребан број вијака у сљедећем реду до чвора:

, узмите 3 вијка.

Број вијака у реду најдаље од чвора:

, узми 1 вијак.

Прихватамо растојање између завртња према правилима СНиП [1] цм распореда, узимамо 26 цм, онда је растојање л2 = 3 · л1 = 3 · 26 = 78 цм

Ширина подлоге се узима ≥ 10д, што је 180 мм, према асортиману према ГОСТ 24454-80 * (3), ширина облоге је 200 мм, затим растојање од ивице облоге до вијака С2 ≥ 3д = 3 · 1,8 = 5,4 цм ≈ 6 цм, растојање између завртња С3 ≥ бн - 2С2 = 20 - 2 · 6 = 8 цм, што је више од С3 ≥ 3,5д = 3,5 · 1,8 = 6,3 цм

Моменат савијања у облицима према шеми:

Тренутак инерцијалне облоге, ослабљен са две рупе пречника 1,8 цм:

где с3 - растојање између вијака.

Моментни отпорни слој цм 3

Напон у подлози:

кН / цм 2 = 2,1 МПа 2;

σвиди = Н / Фоп = 116,42 · 10 -3 / 785,4 = 0,148 кН / цм 2 2

где рвиди = 1,5 кН / цм 2 - израчуната отпорност на колапс (компресија) дуж влакана стола. 3 [1].

Потребна висина дијафрагме заснована на колапсу рама преко влакана од дејства потиска (слика 3.6):

где рцм90 = 3 МПа = 0,3 кН / цм 2

б - ширина пресека рама, Х - ширење.

Сл. 3.6 - Фраме суппорт унит

Конструктивно прихвати висину дијафрагме х '= 20 цм

Израчунавамо супротну вертикалну дијафрагму, сагледавајући потисак, на кривину као гред, делимично стегнуто на подупирачима, узимајући у обзир пластичну редистрибуцију тренутака:

Потребна отпорност на момент вертикалне дијафрагме:

где ри = 210 МПа = 21 кН / цм 2 - конструктивна отпорност челика за снагу приноса.

Овај тренутак отпора треба да буде једнак моменту отпора, одређеног формулом:

где је δ дебљина дијафрагме.

Узмите δ = 1,2 цм

Бочне плоче и подножна плоча имају исту дебљину у маргини сигурности.

Прихватите следеће димензије плоче за ношење: дужина плоче за подршку је усвојена: лпл = хоп + ≈ 2 · 5 цм,

ширина плоче бпл = б + 2 · 10 цм,

Дужина лпл = 670 мм, ширина бпл = 340 мм (слика 2. 7), укључујући и размак са = 5 мм између бочних плоча и оквира 0,5 цм.

За причвршћивање ципеле на темељ доносимо сидрне вијке пречника 20 мм, које имају сљедеће геометријске карактеристике [3]:

Фбр = 3,14 цм 2; Фнт = 2,45 цм 2

Анкер завртњи раде на резу од дејства потиска.

За то; Да би се рез уочио комплетним попречним пресеком вијака, под матице постављамо подлошке дебљине 10 мм.

Напон прекида је одређен формулом:

где рц - израчуната отпорност на смицање челика разреда С235, једнака према табели. 1 * [6] СНиП ИИ-23-81 0,85Ри.

Стање чврстоће сидрених вијака је задовољено.

Израчунавање гребенског чвора

Подручје пратећег дела лука, са прихваћеним градилиштем је:

Асуп = 40 * 18 = 720 цм 2> 485 цм 2

Сходно томе, снабдевање је обезбеђено.

Сваки пар углова облога леве и десне полкомбинације повезује један вијак пречника д = 16мм, што омогућава могућност окретања полу-осигурача.

Вијци који причвршћују угаоне плоче са луком и шаркама причвршћују бочну силу која се појављује у гребенском чвору.

Резултирајућа сила перципирана једним завртњем која повезује облогу са луком:

Угао резултујуће силе у хоризонталну

тг γ = = 0,5; γ = 26,56 °

Угао нагиба резултујуће силе у смјеру влакана дрвног лука (угао колапса):

αвиди = β + γ = 24 + 26,56 = 50,565 °

Носивост двослојног вијака од стања дробљења дрвета је одређена формулом:

Носивост двоструког реза од стања савијања завртња одређује се према формули:

Број потребних вијака: Н =

Узимамо 4 комада. (д = 2 цм, А = 3,14 цм)

Због тога, снага је обезбеђена.

Затезни вијци узети са пречником д = 16 мм (А = 2.01 цм 2).

Стрес напрезања:

τ = = 53,7 МПа 2 = 680 цм 2

Подручје пратећег дела лука, са прихваћеним градилиштем је:

Асуп = 40 * 18 = 720 цм2

Због тога је обезбеђена јачина чврстоће.

Челичне плоче од два угла равног угља од 250к20мм су причвршћене на лук са два вијка пречника д = 16мм. Вијци се постављају на растојању од е1 = 20 цм од краја лука. Растојање између вијака прихвата е2 = 20 цм.

Од стања равнотеже силе (занемарујући трење), утврдимо да ће силе деловати на једном вијаку (види слику)

Резултирајућа сила перцепирана једним завртњем

Угао нагиба резултујуће силе према правцу дрвених влакана лука (угао колапса): тгαвиди = = 0,5; αвиди = 26,56 ≈ 27 °

Носивост двослојног вијака од стања дробљења дрвета је одређена формулом:

Носивост двоструког реза од стања савијања завртња одређује се према формули:

Број потребних вијака: Н =

Узимамо 4 комада. (д = 2 цм, А = 3,14 цм)

Због тога, снага је обезбеђена.

Сидрена вијка прихваћена је пречником д = 16 мм (А = 2.01 цм 2).

Дизајн и прорачун чворова рама

Израчунавање гребенског чвора

Н = (4011-5778.72) 0.242 + 29180.97 = 2583.5 кгф (компресија) (константно + снег)

К = (4011-5778.72) 0.97-29180.242 = -1696кгс (снег с леве стране)

Израчунамо фронтални нагласак на колапсу силе Н:

Црумплинг се јавља под углом од 14 у смјеру влакана.

Обрачуната отпорност на губитак под углом на влакна (формула 2, СНиП 2-25-80 *):

Крајеви лепљених блокова чепа у чворову спојени су од краја до краја не дуж целе висине, већ са резом екстремних плоча од 50 мм. За већу покретљивост чвора и спречавање спалирања екстремних влакана приликом окретања елемената чворишта шарке. Пресек спојнице 34,5к14

Уградни гребен се решава употребом јастука дебљине 25 мм и шипки од 16 мм у пречнику од стакленог стакла АГ-4Ц.

Утврдити број пиксела, сила сензитивности К = 1696кгс када је угао крчења дрвета = 90-14 = 76

, (Табела 19 СНиП 2-25-80 *.)

Носивост мозга на једном зглобу:

,(формула 55, СНиП 2-25-80 *).

где нш - број шава који се окупљају.

Т - минимална носивост ногу.

Узмите 5 Нагел пречника 16мм од фибергласа АГ-4С

Растојање између оси цилиндричних затварача довела дуж дрвених влакана је С1 = 6д = 96; преко влакана - С2 = 3,5д = 56; са ивице елемента - С3 = 3д = 48. [стр.5.18 СНиП 2-25-80 *.]

Прихватите облоге од 960к170к25 вијака д = 16 мм.

Израчунавање гребенског чвора

Проверите пресек рама на стабилности равног облика деформације произведене формулом

- за елементе који имају причвршћивање од равнине деформације.

Компримована ивица лука има опшивање након 100цм.

Проверите одсек лука за поделу дуж линије лепка

Снага секције је обезбеђена.

Израчун референтног чвора

Постоље у склопу носача лежи директно на бетонској основи.

Да би се обезбедило да се потпорни део може окренути, крај стеге се окреће на 40 мм са обе стране. Сталак је фиксиран металним угловима.

Места додира дрва са бетоном изолују се са два слоја кровног материјала, лепљеног заједно са битуменским мастиком.

Сл. 8 носач оквирне јединице

1) Провера дробљења дуж влакана врши се према формули:

где је Н сила на постољу кадра, Н = 130 кН;

Фвиди - област колапса:

Фвиди = б а = 21 * 36 = 756 цм 2;

Рвиди= 1,5 кН / цм 2 - израчуната отпорност дрвета на дробљење дуж влакана према табели. 3 [2]

Извршена је јачина чврстине дуж влакана на крају рампе.

2) Провјерите да се растављање гребена рампе од дејства потиска врши према формули:

где је Х = 83 кН - раширено у раму од дејства вертикалног оптерећења;

- статички момент инерције бруто секције;

- тренутак инерције бруто секције;

Рцк = 0,07 кН / цм 2 - израчуната отпорност дрвета за уклањање са стола. 3 [2]

Обезбеђена је јачина подршке за растојање силе силе.

Висина металне ципеле заснива се на стању дробљења преко зрна дрвених рамова од дејства потиска

Кутеви, причвршћивање рамена попречног рама, узети из услова локације вијака. Према табели. 39 [3]: минимално растојање од центра вијка до ивице угла мора бити најмање 1,5 д = 1,5 * 16 = 24 мм. Да би се осигурала једноставна инсталација, прихватамо угао Л160к12. Фиксну главу (углове) ципела фиксирарамо на темељ с 2 вијка д = 24 мм.

Напетост сидреног вијака за резање:

= 9,2 кН ​​/ цм 2 б = 19 кН / цм 2;

Метални ципел је причвршћен у подставку кадра са структурним вијаком пречника 16 мм.

Израчунавање гребенског чвора

Риџ чвор врши крајњи нагласак грана сидра са преклапањем споја две дрвене плоче на вијцима.

Чворови гребена се израчунавају на попречној сили са асиметричним једностраним оптерећењем снега:

где је С израчунато оптерећење тежине снежног покривача за 1 п. м рама, одређује се формулом: С = 3,2 • 1 • 4,5 = 14,4 кН / м

? - спан болт,? = 15 м;

Прихватите пречник вијака који причвршћују греде рамова кроз облогу, 20 мм.

Покривна плоча се рачуна као гред на две подлоге.

Према п.5.18 [1] растојање између оса вијака дуж дрвених влакана С1, преко влакана С2 и са ивице елемента С3:

С1 = 7д = 7 • 2 = 14 цм;

С2 = 3.5д = 3.5 • 2 = 7 цм;

С3 = 3д = 3 • 2 = 6 цм;

Сходно томе, више оптерећених вијака се налазе ближе интерфејсу.

Број вијака у истом реду одређује се према формули:

где нц - број резова, нц = 2;

[Т]б, мин - минимална носивост једног сидра, усвојена је према п.5.13 [1]:

1) Капацитет носивости за дробљење дрвета средњег елемента под углом б:

глумац је дебљина средњег елемента, ц = 21 цм;

д - пречник завртња, д = 2 цм;

кб - коефицијент одређен таблицом. 19 [1]: кб = 0,981

Тц = 0,5 • 21 • 2 • 0,981 = 20,6 кН

2) носивост за дробљење дрвета екстремног елемента под углом б:

овде је дебљина екстремног елемента, а = 7,5 цм;

Та = 0,8 • 7,5 • 2 • 0,981 = 11,772 кН

3) Капацитет упогибања:

Носивост завртња за савијање не би требало да пређе вредности:

Дизајн и израчунавање лучних чворова

Подршка чвор

Израчунане силе у потпорном чвору: нормална сила Н1 = 46356.3кгс = 463.563 кН; хоризонтална сила у затезању Х1 = 38894,8 кг = 388.948 кН (Додатак 1).

Проверавамо траку за везивање на црној боји:

где - потребна област колапса

- константно оптерећење пренето на рацк у облику концентрисане силе.

- оптерећење снега пренето на рацк у облику концентрисане силе.

- израчуната отпорност дрвета на локалну цркву преко влакана у делу дужине ([2] тачка 3.1)

, где је висина носача

- ширина носача.

Затезање лука које конструишемо из два угла равног угла, челика бренда С235,

Узми два угла Л 90к10

На месту причвршћивања праменова, пар углова се причвршћују челичним плочама, величине 440к70к10. Израчунати дужину завареног перја и задњице на месту причвршћивања углова на ципеле ([3] стр. 11.2 *):

Израчунајте корак кораке на основу флексибилности: инерција:

, јер разводни круг од 15 метара не мора бити раздвојен.

, јер распон лука 15м, а затим према израчунавању потребно је поставити једну вертикалну везу у средини распона, али у сврху дизајнирања гребенског чвора уградјујемо 2 жице које подељују вучу на три једнака дела.

Нагласак ципела израчунава се као континуирани зрак са двоструким распоном, који је причвршћен на крајевима (Слика 3).

Слика 52. Дијаграм чауре

Потребна дебљина носача:

где - ширина стоп линије

- дужину прекида за причвршћивање распона (слика 64)

Прихватите дебљину плоче заустављања 12 мм, у зависности од опсега челичног лима.

Такође смо пронашли дебљину плоче која дистрибуира потпорни притисак лука на великој површини краја дрвене колоне, као и вишенаменска греда са конзолама, узимајући у обзир пластично поравнање референтних и моментних савијања (Сл.15).

Слика 53. Радни лист референтног листа

, где је максимална реакција подршке:

Од услова постављања завртња са пречником од 16 мм ([2] стр. 5.18), онда прихватамо

Прихватамо, према асортиману челичног лима.

Проверите да ли је дробљен ([2] страна 5.2):

- коефицијент узимајући у обзир услове рада у структури ([2] стр. 3.2, табела 5),

- коефицијент за компримиране закривљене елементе ([2] стр.3.2, табела 7),

- коефицијент узимајући у обзир дебљину слојева компресије ([2] стр.3.2, Табела 8),

- коефицијент за савијене елементе ([2] стр.3.2, таб.9).

Израчунајте завртањ лука и ципеле ([2] страна 5.13, таб 17):

Питајте промјер вијака

Прихваћена ([2] тачка 5.16).

2. дробљење средњег елемента

где је пречник сидра, ширина средњег елемента, ширина екстремног елемента, је коефицијент за елементе који раде на колапсу под углом.

, јер ([2] тачка 5.14, табела 19).

где је попречна сила у првом делу првог елемента (Додатак 1, стр. 36).

Узмите 3 вијка пречника 36 мм.

Слика 54. Референтни чвор

1 - лепљени пакет 200к600мм, 5 - д = 36 мм вијак, 6 - тачни тач 300к200к12мм, 7 - потпорни лист 400к392к6мм, 8 - носач 400к300мм, 9 - д = 16мм вијак, 10 - заптивање 100к100мм.

Ридге чвор

Полу-бокове причвршћујемо помоћу дрвених плоча са вијцима пречника 24 мм (слика 67). Израчунавање се врши на максималној попречној сили у трећем дијелу десетог елемента К = 2654.7 кгф = 26.547 кН (сједница 1, стр.).

2. дробљење последњег елемента

3. дробљен средњи елемент

где је пречник сидра, ширина средњег елемента, ширина екстремног елемента, је коефицијент за елементе који раде на колапсу под углом.

, јер ([2] тачка 5.14, табела 19).

Прихватамо, онда из услова постављања 4 завртња дуж дужине облоге ([2] стр. 5.18) прихватамо следеће димензије:

Напори на вијцима:

Процењена носивост једног вијка са 2 шкаре са дебљином облоге 10 цм:

- обезбеђен је носивост вијака.

Моменат савијања у облогу је:

Напон на подлози:

Слика 55. Ридге чвор

1 - љепљени пакет 200к600мм, 3 - покривна плоча 1200к320к100мм, 3 - вијак д = 24мм

Датум додавања: 2016-05-25; Просмотров: 431; ОРДЕР ПИСАЊЕ РАДА

Дизајн и израчунавање лучних чворова

Подршка чвор

Израчунане силе у потпорном чвору: нормална сила Н1 = 46356.3кгс = 463.563 кН; хоризонтална сила у затезању Х1 = 38894,8 кг = 388.948 кН (Додатак 1).

Проверавамо траку за везивање на црној боји:

где - потребна област колапса

- константно оптерећење пренето на рацк у облику концентрисане силе.

- оптерећење снега пренето на рацк у облику концентрисане силе.

- израчуната отпорност дрвета на локалну цркву преко влакана у делу дужине ([2] тачка 3.1)

, где је висина носача

- ширина носача.

Затезање лука које конструишемо из два угла равног угла, челика бренда С235,

Узми два угла Л 90к10

На месту причвршћивања праменова, пар углова се причвршћују челичним плочама, величине 440к70к10. Израчунати дужину завареног перја и задњице на месту причвршћивања углова на ципеле ([3] стр. 11.2 *):

Израчунајте корак кораке на основу флексибилности: инерција:

, јер разводни круг од 15 метара не мора бити раздвојен.

, јер распон лука 15м, а затим према израчунавању потребно је поставити једну вертикалну везу у средини распона, али у сврху дизајнирања гребенског чвора уградјујемо 2 жице које подељују вучу на три једнака дела.

Нагласак ципела израчунава се као континуирани зрак са двоструким распоном, који је причвршћен на крајевима (Слика 3).

Слика 52. Дијаграм чауре

Потребна дебљина носача:

где - ширина стоп линије

- дужину прекида за причвршћивање распона (слика 64)

Прихватите дебљину плоче заустављања 12 мм, у зависности од опсега челичног лима.

Такође смо пронашли дебљину плоче која дистрибуира потпорни притисак лука на великој површини краја дрвене колоне, као и вишенаменска греда са конзолама, узимајући у обзир пластично поравнање референтних и моментних савијања (Сл.15).

Слика 53. Радни лист референтног листа

, где је максимална реакција подршке:

Од услова постављања завртња са пречником од 16 мм ([2] стр. 5.18), онда прихватамо

Прихватамо, према асортиману челичног лима.

Проверите да ли је дробљен ([2] страна 5.2):

- коефицијент узимајући у обзир услове рада у структури ([2] стр. 3.2, табела 5),

- коефицијент за компримиране закривљене елементе ([2] стр.3.2, табела 7),

- коефицијент узимајући у обзир дебљину слојева компресије ([2] стр.3.2, Табела 8),

- коефицијент за савијене елементе ([2] стр.3.2, таб.9).

Израчунајте завртањ лука и ципеле ([2] страна 5.13, таб 17):

Питајте промјер вијака

Прихваћена ([2] тачка 5.16).

2. дробљење средњег елемента

где је пречник сидра, ширина средњег елемента, ширина екстремног елемента, је коефицијент за елементе који раде на колапсу под углом.

, јер ([2] тачка 5.14, табела 19).

где је попречна сила у првом делу првог елемента (Додатак 1, стр. 36).

Узмите 3 вијка пречника 36 мм.

Слика 54. Референтни чвор

1 - лепљени пакет 200к600мм, 5 - д = 36 мм вијак, 6 - тачни тач 300к200к12мм, 7 - потпорни лист 400к392к6мм, 8 - носач 400к300мм, 9 - д = 16мм вијак, 10 - заптивање 100к100мм.

Ридге чвор

Полу-бокове причвршћујемо помоћу дрвених плоча са вијцима пречника 24 мм (слика 67). Израчунавање се врши на максималној попречној сили у трећем дијелу десетог елемента К = 2654.7 кгф = 26.547 кН (сједница 1, стр.).

2. дробљење последњег елемента

3. дробљен средњи елемент

где је пречник сидра, ширина средњег елемента, ширина екстремног елемента, је коефицијент за елементе који раде на колапсу под углом.

, јер ([2] тачка 5.14, табела 19).

Прихватамо, онда из услова постављања 4 завртња дуж дужине облоге ([2] стр. 5.18) прихватамо следеће димензије:

Напори на вијцима:

Процењена носивост једног вијка са 2 шкаре са дебљином облоге 10 цм:

- обезбеђен је носивост вијака.

Моменат савијања у облогу је:

Напон на подлози:

Слика 55. Ридге чвор

1 - љепљени пакет 200к600мм, 3 - покривна плоча 1200к320к100мм, 3 - вијак д = 24мм

Датум додавања: 2016-05-25; Просмотров: 432; ОРДЕР ПИСАЊЕ РАДА

Израчунавање гребенског чвора

Са потпуном симетричном снегом наношења слоја, горњи крајеви компримованог појаса су подложни притисном дејству хоризонталне силе и спојени су једноставним фронталним носачем: величина локације додељена је на основу обезбеђивања примене силе компримовања

Гребен у гребенском углу се јавља под углом од влакана, а израчуната отпорност дрвета на дробљење ће бити:

Колапс напона у чвору:

Када се асиметрично оптерећење снега само једна од нагиба пресвлаке у гребенском чвору појављује попречна сила, која се перципира паром дрвених плоча на вијцима.

Пресечна сила у чвору са асиметричним оптерећењем снега биће:

Поклопци се прихватају са одјелом од 75 к 175 мм. Узимајући у обзир косу симетричну шему плоча и наношењем на њих смицарске силе на тачки преливања њихове осовине, одређујемо силе које делују на вијке које причвршћују плоче на појас:

За причвршћивање подлоге прихватите завртњеће пречника 14 мм.

Носивост вијака на једном радном споју са правцем преноса силе, рачунајући на залихама, под углом од 90 до влакана ће бити:

-из стања савијања завртња


-од стања дробљења

из стања колапса средњег елемента - горњег појаса

Минимална носивост Тмин=.

Потребан број вијака у реду најближим чвору: